2004年一級(jí)注冊(cè)結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)試題 （記憶版）

 　1.某6層辦公樓的框架（填充墻）結(jié)構(gòu)，某平面圖與計(jì)算簡圖如圖。已知1―6層所有柱截面均為500*600MM，所有縱向梁（X向）截面為250*700MM，自重4.375KN/M，所有柱梁的砼強(qiáng)度均為C40，2―6層樓面永久荷載5.0KN/MM，活載2.5KN/MM，屋面永久荷載7.0KN/MM，活載0.7KN/MM，樓面和屋面的永久荷載包括樓板自重，粉刷與吊頂?shù)?。除屋面梁外，其他各層縱向梁（X向）和橫向梁（Y向）上均作用有填充墻，門窗等均布荷載2.0KN/M，計(jì)算時(shí)忽略柱子自重的影響，上述永久荷載與活荷載均為標(biāo)準(zhǔn)值。
　　提示：計(jì)算荷載時(shí)，樓面及屋面的面積均按軸線間的尺寸計(jì)算。
　　1、當(dāng)簡化作平面框架進(jìn)行內(nèi)力分析時(shí)，作用在計(jì)算簡圖17.00標(biāo)高處的Q1和Q3（KN/M），應(yīng)和下列何值接近？
　　提示：1.Q1和Q3分別為樓面永久荷載和活載的標(biāo)準(zhǔn)值，但Q1包括梁自重在內(nèi)，不考慮活載折減。
　　2.板長邊/板短邊〉=2.0時(shí)，按單向板導(dǎo)荷載
    A Q1=36.38， Q3=30.00
    B Q1=32.00， Q3=15.00
    C Q1=30.00， Q3=36.38
    D Q1=26.38， Q3=15.00
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　　2、當(dāng)簡化作平面框架進(jìn)行內(nèi)力分析時(shí)，作用在計(jì)算簡圖17.00標(biāo)高處的P1和P2（KN），應(yīng)和下列何值接近？
　　提示：1.P1和P2分別為永久荷載和樓面活載的標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮活載折減。
　　2.P1和P2僅為第五層集中力。
    A P1=12.5 P2=20.5
    B P1=20.5 P2=50.5
    C P1=50.5 P2=20.5
    D P1=8.0 P2=30.0
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　　3、試問，作用在底層中柱柱腳處的N（KN）的標(biāo)準(zhǔn)值（恒+活），和下列何值最接近？
　　提示：1活載不考慮折減2不考慮第一層的填充墻體作用
    A 1259.8
    B 1342.3
    C 1232.5
    D 1417.3
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　　4、當(dāng)對(duì)2―6層5、6――B、C軸線間的樓板（單向板）進(jìn)行計(jì)算時(shí)，假定該板的跨中彎矩為1/10QLL，問該樓板每米板帶的跨中彎矩設(shè)計(jì)值M（KNM）？
　　A12.00 B16.40 C15.20 D14.72
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　　5、當(dāng)平面框架在豎向荷載作用下，用分層法作簡化計(jì)算時(shí)，頂層框架計(jì)算簡圖如圖5所示，若用彎矩分配法求頂層梁的彎矩時(shí)，試問彎矩分配系數(shù)Uba和Ubc？
　　A0.36 0.18 B0.18 0.36 C0.46 0.18 D0.36 0.48
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　　6、根據(jù)抗震概念設(shè)計(jì)的要求，該樓房應(yīng)作豎向不規(guī)則驗(yàn)算，檢查在豎向是否存在薄弱層，試問，下述對(duì)該建筑是否存在薄弱層的幾種判斷正確的是，說明理由？
　　提示：1樓層的側(cè)向剛度采用剪切剛度Ki=GAi/Hi，式中Ai=2.5（Hci/Hi）2Aci，Ki為第i層的側(cè)向剛度，Aci為第i層的全部柱的截面積之和，Hci為第i層柱沿計(jì)算方向的截面高度，G為砼的剪切模量。
　　2不考慮土體對(duì)框架側(cè)向剛度的影響。
　　A無薄弱層 B1層為薄弱層 C2層為薄弱層 D6層為薄弱層
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　　7、框架結(jié)構(gòu)邊框架梁受扭矩作用，截面尺寸及配筋采用國標(biāo)03G101-1平法表示，該砼梁環(huán)境類別為1類，強(qiáng)度為C35，鋼筋用HPB235（Φ）和HRB335（Φ），抗震2級(jí)，哪種意見正確，理由先？
　　提示：此題不執(zhí)行規(guī)范“不宜”的限制條件。
　　A符合規(guī)范 B一處違反規(guī)范 C二處違反規(guī)范 D三處違反規(guī)范
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　　8、某框架結(jié)構(gòu)懸挑梁，懸挑長度2.5米，重力荷載代表值在該梁上形成的均布線荷載為20KN/M，該框架所在地區(qū)抗震8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.20G，該梁用某程序計(jì)算時(shí)，未作豎向地震計(jì)算，試問，當(dāng)用手算復(fù)核該梁配筋時(shí)，其支座負(fù)彎矩Mo（KN*M）
　　A62.50 B83.13 C75.00 D68.75
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　　9、現(xiàn)澆砼梁板，如圖，截面斜線的為剪力墻，未畫的為砼柱，屋面板晝夜溫差大，板厚120MM，砼C40，鋼筋HPB235（），哪項(xiàng)意見正確，理由先？
　　提示：1板邊支座按簡支考慮2板的負(fù)筋（構(gòu)造鋼筋，受力鋼筋）的長度、配筋量已滿足規(guī)范要求。
　　A 無問題
    B 一處違反強(qiáng)規(guī)，三處不符合一般規(guī)定
    C 三處不符合一般規(guī)定
    D 一處違反強(qiáng)規(guī)，二處不符合一般規(guī)定
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　　10―11、有一6層框架角柱，平法03G101―1如圖P1，該結(jié)構(gòu)為一般民用建筑之庫房區(qū)，且作用在結(jié)構(gòu)上的活荷載僅為按等效均布荷載計(jì)算的樓面活荷，抗震2級(jí)，環(huán)境1類，該角柱軸壓比Un<=0.3，砼等級(jí)C35，鋼筋HPB235（Φ）和HRB335（Φ）
    10、哪種意見正確，理由先？
    A 有2處違反規(guī)范要求
    B 完全滿足
    C 有1處違反規(guī)范要求
    D 有3處違反規(guī)范要求
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　　11、各種荷載在該角柱控制截面產(chǎn)生內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值如下：永久荷載M=280.5KNM N=860.00KN，活荷載M=130.8KNM N=580.00KN水平地震力M=+-200.6KNM，N=+-4800.00KN.試問，該柱軸壓比與柱軸壓比限值比值λ？
    A 0.359
    B 0.625
    C 0.714
    D 0.508
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　　12、某多層框剪結(jié)構(gòu)，經(jīng)驗(yàn)算底層剪力墻應(yīng)設(shè)約束邊緣構(gòu)件（有翼墻），該剪力墻抗震2級(jí)，環(huán)境1類，砼C40，，鋼HPB235，HRB335，該約束邊緣翼墻設(shè)置箍筋范圍（圖中陰影）的尺寸及配筋見圖，對(duì)翼墻校審那種意見正確，理由。提示：非陰影部分無問題，。
　　A1處違規(guī)
    B2處違規(guī)
    C3處違規(guī)
    D無問題
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　　13、商住框架地下二層，地上6層，地下二層為六級(jí)人防，地下一層為？？車庫，剖面如圖。
　　已知：1、地下室柱配筋比地上柱大10%；2、地下室±0.00處頂板厚160┨，采用分離式配筋，負(fù)筋Φ16@150，正筋Φ14@150；3、人防頂板250，頂板（-4.0）采用Φ20雙向鋼筋網(wǎng)；4各樓層的側(cè)向剛度比為K-2/K-1=2.5，K-1/K1=1.8，K1/K2=0.9，結(jié)構(gòu)分析時(shí)，上部結(jié)構(gòu)的嵌固端應(yīng)取在何處，那種意見正確，理由？
    A取在地下二層的板底頂面（-9.00處），不考慮土體對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響
    B取在地下一層的板底頂面（-4.00處），不考慮土體對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響
    C取在地上一層的底板頂面（0.00處），不考慮土體對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響
    D取在地下一層的板底頂面（-4.00處），考慮回填土對(duì)結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度的影響
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　　14、7層框架，假定a軸線柱承受的水平荷載產(chǎn)生的M占該柱總彎矩設(shè)計(jì)值的75%以上；底層柱的線剛度為0.0015E，其余柱的線剛度為0.00225E，A―B軸線間梁的線剛度0.00179E，其余梁0.00119E.問A軸線第二層柱計(jì)算長度L0（）？
    A9.68
    B6.77
    C5.00
    D7.02
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　　15、型鋼砼組合結(jié)構(gòu)認(rèn)識(shí)錯(cuò)誤的是：
　　A它與普通砼比，具有承載力大、剛度大、抗震性好的優(yōu)點(diǎn)；
　　B它與普通鋼結(jié)構(gòu)比，整體穩(wěn)定性好，局部穩(wěn)定性好，防火性能好的優(yōu)點(diǎn)；
　　C不僅可用于工業(yè)廠房排架柱，也可用于吊車梁；
　　D抗震設(shè)防烈度9度，抗震等級(jí)為1級(jí)的9層框架柱如采用之，應(yīng)要求從1―9層都采用型鋼砼組合柱。
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　　16―25某寬厚板車間冷床區(qū)為三跨等高廠房，跨度均為35M，邊列柱柱間距為10M，中列間距20M，局部60米，采用三跨連續(xù)式焊接工字型屋架，其間距為10米，屋面梁與鋼柱為固接，廠房屋面采用彩色壓形鋼板，屋面坡度為1/20，檁條采用多跨連續(xù)式H型鋼檁條，某間距為5米檁條與屋面梁搭接。屋面梁檁條及屋面上弦水平支撐的局部布置示意如圖A，，且系桿僅與檁條相連。中列柱柱頂設(shè)置有20米和60米跨度的托架，托架與鋼柱采用鉸接連接，托梁的簡圖和荷載設(shè)計(jì)值如圖BC，屋面梁支撐在托架豎桿的側(cè)面，且屋面梁的頂面略高于托架頂面約150MM.檁條、屋面梁，20米跨度托架，采用Q235，60米托架采用Q345B，手工焊接時(shí)，分別用E43，E50，焊縫質(zhì)量2級(jí)。20米托架采用軋制T型鋼，T型鋼翼緣板與托架平面垂直，60米托架桿件采用軋制H型鋼，腹板與托架平面相垂直。
    16、屋面均布荷載設(shè)計(jì)值（包括檁條自重）q=1.5kn/┫，問多跨（≥5跨）連續(xù)檁條支座最大彎矩設(shè)計(jì)值（kn/┫）
    A93.8
    B78.8
    C67.5
    D46.9
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　　17、屋面梁設(shè)計(jì)值M=2450KNM，采用雙軸線對(duì)稱的焊接工字形截面，翼緣板為―350×16，腹板―1500×12，Wx=12810×103┨3截面無孔，當(dāng)按抗彎強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，問梁上翼緣上最大應(yīng)力為（N/mm2 ）
    A182.1
    B191.3
    C200.2
    D205.0
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　　18、20米托架支座反力設(shè)計(jì)值（kn）
    A730
    B350
    C380
    D372.5
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　　19、20米托架上弦桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1217KN，采用軋制T型鋼，T200×408×21×21，Ix=53.9mm，A=12570 mm2 ，當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，桿件最大壓應(yīng)力（N/mm2 ）
　　提示：1只給出上弦最大的軸心壓力設(shè)計(jì)值可不考慮軸心應(yīng)力變化對(duì)桿件計(jì)算長度的影響2為簡化計(jì)算，取繞對(duì)稱軸λy代替λyz
    A189.6 B144.9 C161.4 D180.6
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　　20、20M托架下弦節(jié)點(diǎn)如圖，托架各桿件與節(jié)點(diǎn)板之間采用強(qiáng)度相等的對(duì)接焊縫連接，焊縫質(zhì)量2級(jí)，斜腹桿翼緣板拼接板為2―100×12，拼接板與節(jié)點(diǎn)板之間采用角焊接連接，取HF=6MM，接等強(qiáng)連接，問角焊縫長度l1（┨）
　　A360 B310 C260 &nbp; D210
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　　21、60M托架端斜桿D1的軸心拉力設(shè)計(jì)值（KN）
　　A2736 B2757 C3339 D3365
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　　22、60m托架下弦桿最大軸心拉力設(shè)計(jì)值（KN）
　　A11969 B8469 C8270 D8094
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　　23、60M托架上弦桿最大軸心壓力設(shè)計(jì)值N=8550KN，A=36140 mm2，當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，桿件最大壓應(yīng)力（N/mm2 ）
　　提示：只給出桿件最大軸心壓力值可不考慮軸心壓力變化對(duì)桿件計(jì)算長度的影響
    A307.2 B276.2 C248.6 D230.2
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　　24、60M托架腹桿V2的軸心壓力設(shè)計(jì)值N=1855KN，擬用熱軋H型鋼H390×300×10×16，Ix=169，Iy=72.6，A=13670 mm2，，當(dāng)按軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，桿件最大壓應(yīng)力？
　　A162 B194 C253 D303
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　　25、60M托架上弦節(jié)點(diǎn)如圖，各桿件與節(jié)點(diǎn)板間采用等強(qiáng)對(duì)接焊縫，質(zhì)量2級(jí)，斜腹桿腹板的拼接板為―358×10，拼接板件與節(jié)點(diǎn)板間采用坡口焊接的T型縫，問T型縫長？
　　A310 B330 C560 D620
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　　26、在地震區(qū)有一采用框架支撐結(jié)構(gòu)的多層鋼結(jié)構(gòu)房屋，關(guān)于其中心支撐的形式，下列不宜選用？
　　A交叉支撐 B人字支撐 C單斜桿 DK型
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　　27、有一用Q235制作的鋼柱，作用在柱頂?shù)募泻奢d設(shè)計(jì)值F=2500KN，擬采用支承加勁肋―400×30傳遞集中荷載，加勁肋上端刨平頂緊，柱腹板切槽后與加勁肋焊接如圖，取角縫HF=16MM，問焊接長度L1提示：考慮柱腹板沿角焊縫邊緣剪切破壞的可能性。
　　A400 B500 C600 D700
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　　28、工字形組合截面的鋼吊車梁采用Q235D制造，腹板―1300×12支座最大剪力設(shè)計(jì)值V=1005KN，采用突緣支座，端加勁肋選用―400×20（焰切邊），當(dāng)端部支座加勁肋作為軸心受壓構(gòu)件進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算時(shí)，問壓應(yīng)力？
　　提示：簡化取λy代替λyz
    A127.3 B115.7 C105.2 D100.3
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　　29、下述鋼管結(jié)構(gòu)構(gòu)造要求哪項(xiàng)不妥？
    A節(jié)點(diǎn)處除搭接型節(jié)點(diǎn)外，應(yīng)盡可能避免偏心，各管件軸線之間夾角不宜小于30度
    B支管與主管間連接焊縫應(yīng)沿全周焊縫連接并平滑過渡，支管壁厚小于6MM時(shí)，可不切坡口。
    C在支座節(jié)點(diǎn)處應(yīng)將支管插入主管內(nèi)
    D主管的直徑和壁厚應(yīng)分別大于支管的直徑和壁厚
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　　30―32、多層教學(xué)樓局部平面下圖，采用裝配式鋼潼空心板樓（屋）蓋，剛性方案，縱橫墻厚均為240，層高均3.6米，梁高均600，墻用MU10燒普磚，M5級(jí)混合砂漿砌筑，基礎(chǔ)埋較深，首層設(shè)剛性地坪，室內(nèi)外高差300，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0
    30、已知二層外縱橫墻A截面型心距翼緣邊Y1=169MM，問二層外縱墻A的高厚比β
    A7.35 B8.57 C12.00 D15.00
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　　31、C軸一層內(nèi)墻內(nèi)洞寬1000mm，門高2.1M，問墻B高厚比驗(yàn)算式中的左右端頂H0/b≤??1??2[β]）何值近？
    A16.25<20.80
    B15.00≤24.97
    C18.33≤20.83
    D18.33<28.80
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　　32、假定二層內(nèi)墻C截面尺寸改為240×1000，施工質(zhì)量C級(jí)，若將燒結(jié)普磚改為MU10組蒸壓灰砂磚，并按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算時(shí)，其最大軸向承載力設(shè)計(jì)值？
　　A201.8 B214.7 C226.7 D301.2
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　　33―35、二層砌體結(jié)構(gòu)，砼挑梁，埋置于丁字形截面墻體中，墻厚240，MU10級(jí)燒普磚，M5水泥砂漿，挑梁C20，斷面B×Hb，240×300，梁下無砼構(gòu)造柱，樓板傳永久g，活q標(biāo)準(zhǔn)值g1k=15.5kn/m，q1k=5kn/m，g2k=10kn/m.挑梁自重標(biāo)準(zhǔn)值1.35 kn/m，施工質(zhì)量B級(jí)，重要性系數(shù)1.0，活荷載組合系數(shù)Ψc=0.7
    33、當(dāng)l1=1.5時(shí)，一層挑梁根部的最大傾覆力矩？
　　A30.6 B31.1 C34.4 D35.0
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　　34、當(dāng)頂層挑梁的荷載設(shè)計(jì)值為28KN/M時(shí)，該最大懸挑長度L（M）
　　A1.47 B1.5 C1.55 D1.6
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　　35、一層挑梁下的砌體局部受壓承載力ηrfAl（KN）
　　A102.1 B113.4 C122.5 D136.1
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　　36―37、單跨三層房屋（圖）按剛性算，各層墻體計(jì)算高度3.6m，梁C20，截面B×Hb，240×800，梁端支承250┨，梁下剛性墊塊尺寸370×370×180.墻厚均為240，Mu10級(jí)燒普磚，M5水泥砂漿，各樓層均布永久荷載活荷載值，gk=3.75kn/┫，qk=4.25kn/┫.梁自重標(biāo)準(zhǔn)值4.2 kn/m，施工質(zhì)量B級(jí)，重要性系數(shù)1.0，活荷載組合系數(shù)Ψc=0.7
    36、頂層梁端的有效支承長度a0（┨）？
    提示：砌體的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，考慮強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)γα的影響
    A124.7 B131.5 C230.9 D243.4
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　　37、假定頂層梁端有效支撐長度a0=150，問頂層梁端支承壓力對(duì)墻形心線的計(jì)算彎矩M的設(shè)計(jì)值？
　　A9.9 B10.8 C44.7 D48.8
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　　38―39、某自承重簡支墻梁，柱距6M，墻高15M，厚370┨，墻體及抹灰自重設(shè)計(jì)值為10.5KN/┫，墻下設(shè)砼托架，托架自重設(shè)計(jì)值為6.2KN/M，托架長6米，兩端各伸入支座寬0.3米，縱向鋼筋采用HRB335，箍筋HPB235，施工質(zhì)量B，重要性1.0.
    38、墻梁跨中截面的計(jì)算高度H0（M）
　　A5.4 B5.94 C6.0 D6.9
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　　39、假定計(jì)算跨度l0=6米，問使用階段托梁梁端剪力設(shè)計(jì)值。
　　A221.0 B239.0 C294.7 D313.3
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　　40、對(duì)防止或減輕墻體開裂技術(shù)措施的理解，哪項(xiàng)不妥？
    A設(shè)置屋頂保溫，隔熱層可防止或減輕房屋頂層墻體開裂
    B增大基礎(chǔ)圈梁剛度可防止或減輕房屋底層墻體裂縫
    C加大屋頂層現(xiàn)澆砼厚度是防止或減輕房屋頂層墻體開裂的最有效措施
    D女兒墻設(shè)置貫通其全高的構(gòu)造柱并與頂部砼壓頂整澆可防止或減輕房屋頂層墻體裂縫。
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　　41、對(duì)夾心墻中連接件或連接鋼筋網(wǎng)片作用的理解，以下哪項(xiàng)有誤？
　　A協(xié)調(diào)內(nèi)外墻葉的變形并為葉墻提供支撐作用；
　　B提高內(nèi)葉墻的承載力，增大葉墻的穩(wěn)定性；
　　C防止葉墻在大的變形下失穩(wěn)，提高葉墻承載能力
    D確保夾心墻的耐久性。
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　　42、43三角形木屋架端節(jié)點(diǎn)如圖，單齒連接，齒深HC =30MM，上下弦桿采用干燥西南云杉TC15B，方木截面150*150MM2，設(shè)計(jì)使用年限50年，結(jié)構(gòu)重要系數(shù)1.0.
　　42、作用在端節(jié)點(diǎn)上弦桿的最大軸向壓力設(shè)計(jì)值N（KN），與下列何值接近？
　　A34.6 B39.9 C45.9 D54.1
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　　43、下弦拉桿接頭處采用雙鋼夾板螺栓連接，如圖，木材順紋受力，試問：下弦最大拉力設(shè)計(jì)值T（KN）與下列何值接近？
　　提示：連接構(gòu)造滿足規(guī)范，連接鋼板的強(qiáng)度有足夠保證，不考慮螺栓對(duì)桿件截面的削弱。
　　A144.0 B148.5 C166.3 D202.5
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　　44―49某高層住宅，地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)，基礎(chǔ)地面處相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)的平均壓力值，為390KPA，地基土層分布，土層厚度及相關(guān)參數(shù)如圖所示，采用水泥粉煤灰碎石樁（CFG）樁，復(fù)合地基，樁?為400MM.
　　44、實(shí)驗(yàn)得到CFG單樁豎向極限承載力為1500KN，試問：單樁豎向承載力特征值RA（KN）取何值？
　　A700 B750 C898 D926
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　　45假定有效樁長為6M，按《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》JGJ79―2002確定的單樁承載力特征值，與下列何數(shù)值接近？
　　A430 B490 C550 D580
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　　46試問，滿足承載力要求特征值FSPK（KPA），其實(shí)測(cè)結(jié)果最小值應(yīng)接近于以下何數(shù)值？
　　A248 B300 C430 D335
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　　47假定RA=450KN，F(xiàn)SPK=248KPA，樁間土承載力折減系數(shù)β=0.8，試問：適合于本工程的CFG樁面積置換率M，與下列何值接近？
　　A4.36% B8.44% C5.82% D3.8%
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　　48、假定RA=450KN，試問：樁體強(qiáng)度FCU應(yīng)選用何數(shù)值最合理？
　　A10 B11 C12 D13
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　　49、假定CFG樁面積置換率M=5%，如圖所示，樁孔按等邊三角形均勻布于基底范圍，試問：CFG樁的間距S（M），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？
　　A1.5 B1.7 C1.9 D2.1
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　　50―55、某門式剛架單層廠房基礎(chǔ)，采用鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)，如圖所示，混凝土短樁截面500MM*500MM，與水平作用方向垂直的基礎(chǔ)底邊長L= 1.6M，相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時(shí)，作用于混凝土短樁柱頂面上的豎向荷載，為FK，水平荷載為HK，，基礎(chǔ)采用混凝土等級(jí)為C25，基礎(chǔ)底面以上土與基礎(chǔ)的加權(quán)平均重度為20KN/M3，其他參數(shù)見圖。
　　50、試問，基礎(chǔ)底面處修正后的地基承載力特征值FA（KPA），與以下何數(shù)值最為接近？
　　A125 B143 C154 D165
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　　51、假定修正后的地基承載力特征值為145KPA，F(xiàn)K=200KN，HK=70KN，在此條件下滿足承載力要求的基礎(chǔ)底面邊長B=2.4M，試問：基礎(chǔ)底面邊緣處的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值PKMAX（KPA），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？
　　A140 B150 C160 D170
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　　52、假設(shè)B=2.4M，基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度H0=450MM，試問，沖切面（圖中虛線處）的沖切承載力（KN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近？
　　A380 B400 C420 D450
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　　53、假設(shè)基礎(chǔ)底面邊長B=2.2M，若按承載力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合（永久荷載控制）時(shí)，基礎(chǔ)底面邊緣處的最大基礎(chǔ)反力值為260KPA，已求得沖切驗(yàn)算時(shí)取用的部分基礎(chǔ)底面積AL=0.609M2，試問：圖中沖切面承受的沖切力設(shè)計(jì)值（KN），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？
　　A60 B100 C130 D160
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　　54、假設(shè)FK=200KN，HK=50KN，基底面邊長B=2.2M，已求出基底面積A=3.52 M2，基底面的抵抗矩WY=1.29 M3，試問基底面邊緣處的最大壓力標(biāo)準(zhǔn)值，PKMAX（KPA），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近？
　　A130 B150 C160 D180
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　　55、假設(shè)基底邊緣最小地基反力設(shè)計(jì)值為20.5KPA，最大地基反力設(shè)計(jì)值為219.3KPA，基底邊長B=2.2M，試問：基礎(chǔ)Ⅰ―Ⅰ剖面處的彎矩設(shè)計(jì)值（KNM）？
　　A45 B55 C65 D75
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　　56、試問復(fù)合地基的承載力特征值應(yīng)按下述何種方法確定？
    A樁間土的荷載試驗(yàn)結(jié)果
    B增強(qiáng)體的荷載試驗(yàn)結(jié)果
    C復(fù)合地基的荷載試驗(yàn)結(jié)果
    D本場(chǎng)地的工程地質(zhì)勘察報(bào)告
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　　57、對(duì)直徑為1.65的單柱單樁嵌巖樁，當(dāng)檢驗(yàn)樁底有無空洞、破碎帶、軟弱夾層等不良地質(zhì)現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)在柱底下的下述何種深度（M）范圍進(jìn)行？
　　A3 B5 C8 D9
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　　58―62、有密集建筑群的城市市區(qū)中的某建筑，地上28層，地下一層，為一般框架―核心混凝土高層，抗震7度，該建筑質(zhì)量沿高度比較均勻，平面為切角正三角形，如圖。
　　58、假設(shè)基本風(fēng)壓，當(dāng)重現(xiàn)期為10年時(shí)，ω0=0.40KN/M2，當(dāng)為50年時(shí)，ω0=0.55KN/M2，100年時(shí)，ω0=0.60KN/M2.結(jié)構(gòu)基本周期T=2.9S，試確定該建筑脈動(dòng)增大系數(shù)ξ與以下何數(shù)值相近？
　　A1.59 B1.60 C1.67 D1.69
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　　59、試問，屋面處脈動(dòng)影響系數(shù)D，以下何數(shù)值相近？
　　A0.4702 B0.4772 C0.4807 D0.4824
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　　60、風(fēng)作用方向見圖，豎向荷載qK呈倒三角形分布，如下圖，qK=（μsiBi）βzμzω0；
　　式中i為6個(gè)風(fēng)作用面的序號(hào)，B為每個(gè)面寬度在風(fēng)作用方向的投影；試問：μsiBi值與下列何值接近？
　　提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001確定風(fēng)荷載體型系數(shù)
    A36.8 B42.2 C57.2 D52.8
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　　61假定風(fēng)荷載沿高度呈倒三角形分布，地面處為零，屋頂處風(fēng)荷設(shè)計(jì)值q=134.7KN/M，如下圖所示，地下室混凝土剪變模量與折算受剪截面面積乘積G0A0=19.76*106KN，地上一層G1A1=17.176*106KN，試問，風(fēng)荷在該建筑物結(jié)構(gòu)計(jì)算模型的嵌固端處產(chǎn)生的傾覆力矩設(shè)計(jì)值（KNM）接近以下何項(xiàng)數(shù)值？
　　提示：側(cè)向剛度比可近似按樓層等效剪切剛度比計(jì)算
    A260779 B347706 C368449 D389708
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　　62假設(shè)外圍框架結(jié)構(gòu)的部分柱在底層不連續(xù)，形成帶轉(zhuǎn)換層的結(jié)構(gòu)，且該建筑的結(jié)構(gòu)計(jì)算模型底部的嵌固端在±0.000處，試問：剪力墻底部需加強(qiáng)部位的高度（m）？
　　A5.2 B10 C11 D13
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　　63―65、18層一般現(xiàn)澆混凝土框架，結(jié)構(gòu)環(huán)境類別1類，抗震等級(jí)2級(jí)，框架局部梁柱配筋見圖，梁柱混凝土等級(jí)C30，鋼筋HRB（Φ）335，HPB235（Φ）。
　　63、關(guān)于梁端縱向鋼筋的設(shè)置，試問：下列何組配筋符合相關(guān)規(guī)定要求。
　　提示：不要求驗(yàn)算計(jì)入受壓筋作用的梁端截面混凝土受壓區(qū)高度與有效高度紙比。
    A、As1=As2=4Φ25，As=4Φ20
    B、As1=As2=4Φ25，As=4Φ18
    C、As1=As2=4Φ25，As=4Φ16
    D、As1=As2=4Φ28，As=4Φ28
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　　64、假設(shè)梁端上部縱筋為8Φ25，下部為4Φ25，試問：關(guān)于箍筋設(shè)置以下何組接近規(guī)范、規(guī)程要求。
    A、Asv1 4Φ10@100 Asv2 4Φ10@200   B、Asv1 4Φ10@150 Asv2 4Φ10@200
    C、Asv1 4Φ8@100 Asv2 4Φ8@200   D、Asv1 4Φ8@150 Asv2 4Φ8@200    您的選項(xiàng)（）
　　65、假設(shè)該建筑物在類場(chǎng)地，其角柱縱向鋼筋的配置如圖，試問：下列在柱中配的縱向鋼筋面積，其中何項(xiàng)最為接近規(guī)范、規(guī)程？
　　A10Φ14 B10Φ16 C10Φ18 D10Φ20
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　　66―68、某11層住宅，剛框架結(jié)構(gòu)、質(zhì)量、剛度沿高度基本均勻，各層高如圖，抗震設(shè)防烈度7度。
　　66、假設(shè)水平地震影響系數(shù)α1=0.22，屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4300KN，等效活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為480KN，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為160KN，各層樓蓋處恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為4100KN，等效活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為550KN，問結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值FEK（KN）與下列何值相近？
　　注：按《高民技規(guī)》JGJ99―98底部剪力法計(jì)算。
　　A8317 B8398 C8471 D8499
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　　67、假設(shè)屋蓋和樓蓋處荷重代表值為G，與結(jié)構(gòu)總水平地震作用等效的底部剪力標(biāo)準(zhǔn)值FEK=10000KN，基本自振周期T1=1.1S，問頂層總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值與下列何值相近？
　　A3000 B2400 C1600 D1400
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　　68、假設(shè)框架鋼材采用Q345，F(xiàn)KY=345N/MM2，某梁柱節(jié)點(diǎn)構(gòu)造如圖，問柱在節(jié)點(diǎn)域滿足規(guī)程要求的腹板最小厚度TWC（MM）與下列何值相近？
　　注：按《高規(guī)算》
　　A10 B13 C15 D17
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　　69、某18層鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)高58米，7度設(shè)防，丙類建筑，場(chǎng)地二類，下列關(guān)于框架剪力墻抗震等級(jí)確定正確的是：
　　A框架三級(jí)，剪力墻二級(jí) B框架三級(jí)，剪力墻三級(jí) C框架二級(jí)，剪力墻二級(jí) D無法確定。
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　　70、鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，一類環(huán)境，抗震2級(jí)，砼C30，中間層中間節(jié)點(diǎn)配筋如圖問：哪項(xiàng)梁面縱筋符合有關(guān)規(guī)范規(guī)程要求？
　　A3Φ25 B3Φ22 C3Φ20 D以上三種均符合要求。
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　　71、某混凝土煙囪，設(shè)防烈度8度，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.2G，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，試驗(yàn)算煙囪基本自振周期的水平地震影響系數(shù)，并指出它與下列何項(xiàng)數(shù)值接近？
　　A0.059 B0.053 C0.047 D0.035
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　　72假設(shè)某一字形剪力墻層高5M，C35砼，頂部作用的垂直荷載設(shè)計(jì)值Q=3400KN/M，試驗(yàn)算滿足墻體穩(wěn)定所需的厚度T（MM）？
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　　73―79、某公路橋梁由多跨簡支梁橋組成，總體布置如圖每孔跨徑25M，計(jì)算跨徑24M，橋梁總寬10米，行車道寬度8米，通行2列汽車，每孔上部結(jié)構(gòu)采用預(yù)應(yīng)力砼箱梁，橋墩上設(shè)四個(gè)支座，支座的橫橋向中心距為4米。橋墩支承在巖基上，由砼獨(dú)柱墩身和帶懸臂的蓋梁組成，計(jì)算荷載：汽車―20級(jí)，驗(yàn)算荷載掛車―100，砼的容重按25KN/M*M算。
　　73、假設(shè)在該橋上行使二列汽車――20級(jí)計(jì)算荷載，每列汽車跨徑方向的等代荷載為30KN/M，（一列車），問，計(jì)算活荷內(nèi)力時(shí)，每個(gè)支座的最大活載垂直反力（KN）？
　　提示：按《公路》TJT―021―89第2.3.1條布置最不利橫向車輪位置。
　　A765 B760 C755 D750
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　　74、假設(shè)該橋箱及橋面系每孔橫載的重量為4500KN/孔，活載作用下的最大支座反力為800KN，問在恒載和上題中最不利活載作用下每個(gè)支座的最大垂直反力值（KN）？
　　A1790 B1925 C1990 D2090
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　　75、假設(shè)上述橋梁每個(gè)支座在恒載和活載作用下最大垂直反力為2000KN，當(dāng)選用板式橡膠支座的板厚為42MM，順橋向的尺寸規(guī)定為400MM時(shí)，問，按JTJ023―85d第3、5、6條來計(jì)算的板式橡膠支座的平面尺寸（MM*MM）？
　　提示：假定允許平均壓應(yīng)力[σ]=10MPA，支座形狀系數(shù)S〉8
    A400*450 B400*500 C400*550 D400*600
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　　76、假設(shè)在該橋上，當(dāng)汽車荷載在二跨內(nèi)均為最不利偏心位置時(shí)，活載作用下的最大支座反力為750KN，問中間橋墩上蓋梁與墩柱垂直交界上的活載彎矩值（KN*M）？
　　提示：不考慮墩柱與蓋梁的連接擴(kuò)散影響，亦不按深梁性質(zhì)分析。
　　A1330 B1430 C1500 D1630
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　　77、假定該橋上部結(jié)構(gòu)橫載每孔重量為4500KN/孔，且當(dāng)中間橋墩蓋梁在二跨內(nèi)的汽車均為最不利偏心位置時(shí)，汽車引起的最大支座反力值為775KN，問按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的蓋梁截面配筋的彎矩值（KN*M）？
　　提示：按TJT―023―85 4、1、2計(jì)算。
　　A4950.8 B5010.3 C5048.5 D5085.6
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　　78、該橋梁中間橋墩由汽車―20級(jí)荷載引起的汽車制動(dòng)力（KN）應(yīng)為何值？
　　提示：TJT021―89第2.3.9計(jì)算
    A50 B65 C80 D90
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　　79、在該橋中間橋墩墩身與基礎(chǔ)的交界處，問在恒載+汽車活載+汽車制動(dòng)力的組合荷載作用下，墩身砼的最小應(yīng)力（MPA）？
　　提示：要求按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)。不考慮活載的橫向偏心影響，每個(gè)支座活載作用反力按400KN計(jì)算（已計(jì)入沖擊系數(shù)），墩身底承受的恒載總重量為4500KN/孔，汽車制動(dòng)力為100KN，并假設(shè)作用在墩頂蓋梁頂面上。
　　A0.275 B0.285 C0.295 D0.305
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　　80、某城市橋梁，寬8.5米，平面曲線半徑為100米，上部結(jié)構(gòu)為20+25+20米，三跨孔徑組合的砼連續(xù)箱形梁，箱形梁橫斷面均對(duì)稱于橋梁中心軸線平面布置如圖，判定在恒載作用下，邊跨橫橋向A1、A2、D1、D2二組支座的反力大小關(guān)系，并指出下列所示的何組關(guān)系式正確？
    A A2〉A(chǔ)1，D2〈D1
    B A2〈A1，D2〈D1
    C A2〉A(chǔ)1，D2〉D1
    D A2〈A1，D2〉D1
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